全自动自校准电导率测量系统

简介

随着水质监测变得日益重要,人们开发了多种相关传感器和信号 调理电路。水质的测量指标包括细菌数、pH值、化学成分、浊度 和电导率。所有水溶液都在一定程度上导电。向纯水中添加电解 质,例如盐、酸或碱,可以提高电导率并降低电阻率。本文重点 讨论电导率测量。

纯水中不包含大量电解质,当样本处于一定的电压下时,只能传 导很小的电流 — 因此它的电导率很低。相反,如果样本中存在大 量电解质,将会传导更多电流 — 它的电导率更高。

我们更多从电阻而不是电导的角度来看待导电能力,但两者互 为倒数。材料或液体的电阻率ρ定义为:当立方体形状的材料相 对面完全导电接触时,该材料的电阻。其他形状材料的电阻R可 按以下方式计算:

Equation 1

其中:
L是接触面间距。
A是接触面积。

电阻率的测量单位为Ω cm。当接触1 cm×1 cm×1 cm立方体的相 对面时,1Ω cm材料的电阻为1Ω。

电导是电阻的倒数,电导率是电阻率的倒数。电导的测量单位为 西门子(S),电导率的测量单位为S/cm、mS/cm或μS/cm。

在本文中,Y为电导率的通用符号,测量单位为S/cm、mS/cm或 μS/cm。但在很多情况下,为方便起见,我们会省略距离项,电 导率仅表示为S、mS或μS。

使用电导池测量电导率

电导率测量电路通过连接到沉浸在溶液中的传感器(称为电导 池)来测量电导率,如图1所示。

Figure 1
图1. 电导池与电导率测量电路的连接(EVAL-CN0359-EB1Z)。

测量电路对传感器施加交流电压,并测量产生的电流大小,电流与 电导率相关。由于电导率具有很大温度系数(最高达到4%/°C), 因此电路中集成了必需的温度传感器,用于将读数调整为标准温 度,通常为25°C (77°F)。对溶液进行测量时,必须考虑水本身的电 导率的温度系数。为了精确地补偿温度,必须使用额外的温度传 感器和补偿网络。

接触型传感器通常包括相互绝缘的两个电极。电极通常为316型不 锈钢、钛钯合金或石墨,具有特定的大小和间距,以提供已知的 电极常数。从理论上说,1.0/cm的电极常数表示两个电极,每个电 极面积为1 cm2,间距为1 cm。对于特定的工作范围,电极常数必 须与测量系统相匹配。例如,如果在电导率为1 μS/cm的纯水中使 用电极常数为1.0/cm的传感器,则电导池的电阻为1 MΩ。相反,相 同电导池在海水中的电阻为30 Ω。由于电阻变化范围过大,普通 仪器很难在单一电极常数情况下精确测量此类极端情况。

对1μS/cm溶液进行测量时,电导池配置了大面积电极,相距很小 的电极间距。例如,对于电导池常数为0.01/cm的电导池,其电导 池电阻测量值约为10 kΩ,而非1 MΩ。精确测量10 kΩ比测量1 MΩ 更加容易;因此,对于超纯水和高电导率海水,使用具有不同电 极常数的电导池,测量仪表可在相同的电导池电阻范围内工作。

电极常数K定义为电极之间距离L与电极面积A的比值:

Equation 2

然后,仪器测量电导池电导Y:

Equation 3
液体电导率YX可计算如下:

Equation 4

有两类电导池:一类采用两个电极,另一类采用四个电极,如图2 所示。电极通常称为极。

Figure 2
图2. 双极和四极电导池。

双极传感器比较适合低电导率测量时使用,比如纯净水和各种生 物与医药液体。四极传感器更适合高电导率测量,比如废水和海 水分析。

双极电导池的电极常数范围大致是从0.1/cm到1/cm,而四极电导池 的电极常数范围是从1/cm到10/cm。

四极电导池可以消除电极极化和电场效应引起的误差;这些误差 可能会干扰测量。

电极的实际配置可以是平行环、同轴导体等,而不会是如图2所 示的简单平行板。

无论电导池为何种类型,都不可在电极上施加直流电压,因为液 体中的离子会在电极表面聚集,从而导致极化效应并产生测量误 差,更有可能损坏电极。

若采用同轴传感器,则应当注意传感器的屏蔽。屏蔽电极必须连 接与盛放液体的金属容器相同的电位。如果容器接地,则屏蔽电 极必须连接电路板的接地端。

另外需要保证激励信号不要超过电导池激励电压或激励电流的额 定值。电路允许的可编程激励电压范围为100 mV至10 V,并且R23 (1 kΩ)串联电阻将最大电导池电流限制为10 mA。

电路描述

图3中的电路是一个完全独立运行、微处理器控制的高精度电导 率测量系统,适用于测量液体的离子含量、水质分析、工业质量 控制以及化学分析。

经过仔细选择的精密信号调理元件组合可在0.1 μS至10 S(10 MΩ至 0.1 Ω)电导率范围内提供优于0.3%的精度,且无需校准。

针对100 Ω或1000 Ω铂(Pt)电阻温度传感器(RTD)提供自动检测功能, 允许以室温为参考测量电导率。

系统支持双线式或四线式电导池以及双线式、三线式或四线式 RTD,以提高精度和灵活性。

该电路能以极小的直流失调产生精确交流激励电压,从而避免电 导电极上的极化电压造成损害。用户可编程控制交流激励信号的 幅度和频率。

创新的同步采样技术可将激励电压和电流的峰峰值幅度转化为直 流值,这样不仅提升了精度,同时简化了内置于精密模拟微控制 器的双通道24位Σ-Δ型ADC对于信号的处理。

采用LCD显示器和编码器按钮实现直观的用户界面。该电路可以按 需使用RS-485接口实现与PC的通信,并采用4 V至7 V单电源供电。

Figure 3
图3. 高性能电导率测量系统(原理示意图:未显示所有连接和去耦)。

电导池的激励方波通过使用ADG1419微控制器的PWM输出在+VEXC 和–VEXC电压之间切换ADuCM360产生。方波必须具有精确的50%占 空比和极低的直流失调电压。哪怕很小的直流失调电压都会在一 段时间之后损坏电导池。

+VEXC和–VEXC电压由ADA4077-2运算放大器(U9A和U9B)产生,这 两个电压的幅度由ADuCM360的DAC输出控制,如图4所示。

Figure 4
图4. 激励电压源。

ADA4077-2的失调电压典型值为15 μV(A级),偏置电流为0.4 nA, 失调电流为0.1 nA,输出电流最高为±10 mA,压差低于1.2 V。U9A运算放大器的闭环增益为8.33,可将ADuCM360的内部DAC输出(0 V 至1.2 V)转换为0 V至10 V范围的+VEXC电压。U9B运算放大器反转 +VEXC,产生–VEXC电压。选择R22,使得R22=R24||R27,以便消除 一阶偏置电流。由U9A的15 μV失调电压产生的误差约为(2×15 μV) ÷ 10 V = 3 ppm。因此,反相级产生的主要误差是R24和R27之间的电 阻匹配误差。

ADG1419是一个2.1 Ω导通电阻单刀双掷模拟开关,在±10 V范围内的 导通电阻平坦度为50 mΩ,非常适合从±VEXC电压产生对称方波信 号。ADG1419导致的对称误差通常为50 mΩ ÷1 kΩ = 50 ppm。电阻 R23将通过传感器的最大电流限制为10 V/1 kΩ = 10 mA。

施加到电导池上的电压V1采用 AD8253仪表放大器(U15)进行测 量。U15正输入由ADA4000-1(U14)缓冲。选择ADA4000-1是因为它 具有5 pA低偏置电流,可最大幅减少低电导率相关的低电流测量 误差。AD8253的负输入不需要缓冲。

同步采样级可以消除U14和U15的失调电压,从而不影响测量 精度。

U15和U18采用AD8253 10 MHz、20 V/μs、可编程增益(G = 1、10、 100、1000)仪表放大器,增益误差低于0.04%。AD8253压摆率为 20 V/μs,0.001%建立时间为1.8 μs (G = 1000)。其共模抑制典型值 为120 dB。

U19 (ADA4627-1) 级是一个精密电流-电压转换器,可将流过传感 器的电流转换为电压。ADA4627-1失调电压为120 μV(典型值,A 级),偏置电流为1 pA(典型值),压摆率为40 V/μs,0.01%建 立时间为550 ns。这款器件的低偏置电流和低失调电压性能使其 成为该级的理想选择。120 μV失调误差产生的对称误差仅为120 μV/10 V = 12 ppm。

U22A和U22B(AD8542) 缓冲器分别为U18和U15仪表放大器提供1.65 V 基准电压。

下面介绍电压通道信号路径上的其余器件(U17A、U17B、U10、 U13、U12A和U12B)。电流通道(U17C、U17D、U16、U21、U20A和 U20B)的工作情况相同。

ADuCM360能产生PWM0方波开关信号以供ADG1419开关使用,并且 还能产生PWM1和PWM2同步信号供同步采样级使用。电导池的电压 和三个时序波形如图5所示。

Figure 5
图5. 电导池电压和采样保持时序信号。

AD8253仪表放大器(U15)输出驱动两个并行的采样保持电路;这两 个电路由 ADG1211 开关(U17A/U17B)、串联电阻(R34/R36)、保持电容 (C50/C73)以及单位增益缓冲器(U10/U13)组成。

ADG1211是一个低电荷注入、四通道单刀单掷模拟开关,工作电源 电压为±15 V,输入信号最高可达±10 V。开关导致的最大电荷注入 为4 pC,产生的电压误差仅为4 pC÷4.7 μF = 0.9 μV。

PWM1信号使U10采样保持缓冲器可在传感器电压的负周期采样, 然后保持直至下一个采样周期。因此,U10采样保持缓冲器输出 等于传感器电压方波负幅值对应的直流电平。

类似地,PWM2信号使U13采样保持缓冲器可在传感器电压的正周期 采样,然后保持直至下一个采样周期。因此,U13采样保持缓冲器 输出等于传感器电压方波正幅值对应的直流电平。

采样保持缓冲器(ADA4638-1)的偏置电流典型值为45 pA,而ADG1211 开关的漏电流典型值为20 pA。因此,4.7 μF保持电容的最差情况漏电流为65 pA。对于100 Hz激励频率而言,周期为10 ms。由于 65 pA漏电流而导致的半周期(5 ms)内压降为(65 pA × 5 ms) ÷ 4.7 μF = 0.07 μV。

ADA4638-1零漂移放大器的失调电压典型值仅为0.5 μV,其误差贡 献可以忽略不计。

信号链上位于ADC前面的最后一级是 ADA4528-2 反相衰减器(U12A和 U12B),其增益为-0.16,共模输出电压为+1.65 V。ADA4528-2的失 调电压典型值为0.3 μV,因此误差贡献可以忽略不计。

衰减器级可将±10 V最大信号降低为±1.6 V,共模电压为1.65 V。该 范围为与ADuCM360 ADC输入范围相当,即采用3.3 V AVDD电源时为 0 V至3.3 V (1.65 V±1.65 V)。

衰减器级同样提供噪声过滤功能,其-3 dB频率约为198 kHz。

电压通道VOUT1的差分输出施加到ADuCM360的AIN2和AIN3输入端。
电流通道VOUT2的差分输出施加到ADuCM360的AIN0和AIN1输入端。

计算输出的两个等式如下所示:

Equation 5

Equation 6
电导池电流由下式确定:

Equation 7
V2P-P 电压由下式确定:

Equation 8
求解等式8的IP-P,然后代入等式7,求得YX:

Equation 9

求解等式5和等式6的V1P-P和V2P-P,然后代入等式9,求得:

Equation 10

Equation 11

等式11显示电导率测量取决于G1、G2和R47,以及VOUT2和VOUT1 的比值。因此,ADuCM360内置的ADC无需使用精密基准电压源。

AD8253增益误差(G1和G2)最大值为0.04%,并且R47选择0.1%容 差的电阻。

从该点开始,VOUT1和VOUT2信号链的电阻便决定了总系统精度。

软件对每个AD8253的增益按如下所述进行设置:

  • 如果ADC代码超过满量程的94%,则AD8253的增益在下一次采样减少10倍。
  • 如果ADC代码低于满量程的8.8%,则AD8253的增益在下一次采样增加10倍。

系统精度测量

下列4个电阻影响VOUT1电压通道的精度:R19、R20、R29和R31。

下列5个电阻影响VOUT2电流通道的精度:R47、R37、R38、R48和 R52。

假设所有9个电阻均为0.1%容差并包括AD8253的0.04%增益误差, 则最差情况下的误差分析表明误差约为0.6%。分析内容在 CN-0359设计支持包中。

在实际应用中,电阻误差更有可能采取RSS方式进行组合,且正 或负信号链上的电阻容差导致的RSS误差为√5 × 0.1% = 0.22%。

使用1 Ω至1 MΩ(1 S至1 μS)精密电阻进行精度测量,以仿真电导 池。图6显示了结果,最大误差不到0.1%。

Figure 6
图6. 系统误差(%)与电导率(1 μS至1 S)的关系。

RTD测量

电导率测量系统精度只有经过温度补偿才能达到最佳。由于常见 溶液温度系数在1%/°C至3%/°C或更高值之间变化,因此必须使用 带有可调温度补偿的测量仪器。溶液温度系数在某种程度上是非 线性的,通常还随着实际电导率变化。因此,在实际测量温度下 进行校准可以达到最佳精度。

ADuCM360内置两个匹配的软件可配置激励电流源。它们可单独 配置,提供10 μA至1 mA电流输出,匹配优于0.5%。电流源允许 ADuCM360针对Pt100或Pt1000 RTD轻松执行双线式、三线式或四线 式测量。软件还能自动检测RTD是否为Pt100或Pt1000。

下文给出了不同RTD配置如何工作的简化原理图。所有模式切换均 通过软件实现,无需改变外部跳线设置。

图7显示了四线式RTD配置。

Figure 7
图7. 4线RTD连接配置。

每个连接远程RTD的引脚寄生电阻以RP表示。激励电流(IEXC)流过 1.5 kΩ精密电阻和RTD。片上ADC测量RTD (V6–V5)两端的电压,并使 用R13 (V7 – V8)两端的电压作为基准电压。

选择R13电阻和IEXC激励电流值,使得AIN7上的ADuCM360 最大输 入电压不超过AVDD–1.1 V,这一点非常重要;否则,IEXC电流源 会工作异常。

RTD电压可以使用两个连接AIN6和AIN5的检测引脚进行精确测量。 输入阻抗约为2 MΩ(无缓冲模式,PGA增益=1),并且流过检测引 脚电阻的电流引起的误差极小。然后,ADC测量RTD电压(V6 – V5)。

随后便可按如下所示计算RTD电阻:

Equation 12

测量值是一个比例值,且与精确的外部基准电压无关,而仅与 1.5 kΩ电阻容差有关。此外,四线式配置可消除引脚电阻相关的 误差。

ADuCM360提供带缓冲与不带缓冲的输入选项。如果激活内部缓冲 器,则输入电压必须大于100 mV。1 kΩ/36 Ω电阻分压器能为RTD提 供115 mV偏置电压,允许以缓冲方式工作。在无缓冲模式下,J3引 脚4可以接地,并连接接地屏蔽,以减少噪声。

三线式连接是另一种使用广泛的RTD配置,可消除引脚电阻误 差,如图8所示。

Figure 8
图8. 3线RTD连接配置。

第二个匹配的IEXC电流源(AIN5/IEXC)在引脚电阻上形成一个电压, 并与端点3串联,消除与端点1串联的引脚电阻上的压降。因此, 测得的V8 – V5电压不存在引脚电阻误差。

图9显示了双线式RTD配置,无引脚电阻补偿。

Figure 9
图9显示了双线式RTD配置,无引脚电阻补偿。

双线式配置是成本最低的电路,适用于非关键型应用、短引线RTD 连接以及较高电阻RTD(比如Pt1000)等。

电源电路

为了简化系统要求,所有必需的电压(±15 V和+3.3 V)均由4 V至 7 V单电源产生,如图10所示。

ADP2300 降压调节器产生电路板所需的3.3 V电源电压。该设计基于 可供下载的 ADP230x降压稳压器设计工具 (zip).

ADP1613升压调节器产生+15 V稳压电源电压以及-15 V未稳压电源电压。-15 V电源电压采用电荷泵产生。该设计基于可供下载的 ADP161x升压稳压器设计工具 (zip).

有关电源的选择与设计详情请参阅 www.analog.com/ADIsimPower.

采用正确的布局和接地技术以避免开关调节器噪声耦合至模拟电 路。有关更多详细信息,请参阅 线性电路设计手册,  数据 转换手册,  MT-031指南 MT-101指南 。

Figure 10
图10. 电源电路。

图11显示LCD背光驱动器电路。

Figure 11
图11. LCD背光驱动器。

AD8592 内置的两个运算放大器均用作60 mA电流源,为LCD背光电 流供电。AD8592的源电流和吸电流最大值为250 mA,内置100 nF 电容以确保软启动。

硬件、软件和用户界面

完整电路(包括软件)可以在 Circuits from the Lab参考设计的CN-0359 设计包中找到。EVAL-CN0359-EB1Z电路板预加载了进行电导率测 量所需的程序。代码在CN-0359设计支持包的CN0359-SourceCode.zip文件中。

具有直观且易于使用的用户界面。所有用户输入均来自双功能按 钮/旋转编码器旋钮。编码器旋钮可顺时针旋转或逆时针旋转 (无机械限位),也可用作按钮。

图12是EVAL-CN0359-EB1Z板的照片,显示了LCD显示器和编码器旋 钮位置。

Figure 12
图12. EVAL-CN0359-EB1Z板照片,显示测量模式下的主画面。

连线后,板上的电导池和RTD上电。LCD屏幕如图12所示。

编码器旋钮用于输入激励电压、激励频率、电导池温度系数、电 导池常数、建立时间、保持时间、RS-485波特率和地址、LCD对比 度等。图13显示了一些LCD显示截屏。

Figure 13
图13. LCD显示屏幕。

根据设计,EVAL-CN0359-EB1Z需采用 EVAL-CFTL-6V-PWRZ 6 V电源供 电。EVAL-CN0359-EB1Z仅需电源、外部电导池和RTD即可工作。

EVAL-CN0359-EB1Z还提供RS-485连接器J2,允许外部PC与此板实 现接口。连接器J4是一个JTAG/SWD接口,可用于为ADuCM360编 程和调试。

图14为典型PC连接示意图,显示RS-485至USB适配器。

Figure 14
图14. 测试设置功能框图。

总结

本文中所述的电路基于ADI公司的CN-0359参考设计。完整文档括完 整电路笔记、详细原理图、MCU源代码、物料清单、布局图、Gerber 文件和源代码,请参见 http://www.analog.com/CN0359-DesignSupport.

参考电路

仪表放大器应用工程师指南, (第三版)。ADI公司。

ADIsimPower设计工具. ADI公司。

CN-0359电路说明,全自动高性能电导率测量系统。ADI公司。

CN-0359设计支持包, www.analog.com/CN0359-DesignSupport。ADI 公司。

线性电路设计手册。ADI公司/Elsevier。

指南MT-031。实现数据转换器的接地并解开"AGND"和"DGND"的谜 团。ADI公司。

指南MT-101。去耦技术。ADI公司。

运算放大器应用手册。ADI公司/Elsevier。

传感器信号调理的"第7部分:温度传感器"。ADI公司。

数据转换手册。ADI公司/Elsevier。

数据手册

AD8253数据手册

AD8542数据手册

AD8592数据手册

ADA4000-1数据手册

ADA4077-2数据手册

ADA4528-2数据手册

ADA4627-1数据手册

ADA4638-1数据手册

ADG1211数据手册

ADG1419数据手册

ADM3075数据手册

ADP2300数据手册

ADP1613数据手册

ADuCM360数据手册

作者

Robert Lee

Robert Lee

Robert Lee has been an applications engineer at Analog Devices since January 2013. Robert received his B.S.E.E. from University of Electronic Science and Technology of China (UESTC) in 2004 and M.S.E.E. from UESTC in 2009. He has more than 10 years of embedded system design experience.

Walt Kester

Walt Kester

Walt Kester 是ADI公司企业应用工程师。在其多年任职期间,他设计、开发了高速ADC、DAC、SHA、运算放大器和模拟多路复用器并提供应用支持。他撰写了许多论文和技术文章,并为ADI公司全球技术研讨会系列准备和编辑了11本重要应用书籍,涉及的主题包括运算放大器、数据转换、电源管理、传感器信号调理、混合信号电路以及实用模拟电路涉及技巧。他的最新著作数据转换手册(Newnes)有近1000页,是一本关于数据转换的综合指南。Walt拥有北卡罗来纳州立大学电气工程学士学位(BSEE)和杜克大学电气工程硕士学位(MSEE)。